主要技術(shù)指標(biāo)酒鋼不銹鋼冷軋建有熱退火酸洗機(jī)組（HAPL）冷退火酸洗機(jī)組（CAPL）各1條，配套建設(shè)3套酸凈化系統(tǒng)，由瑞典SCANACON公司設(shè)計(jì)制造，其中HAPL 21主要技術(shù)指標(biāo)1.7m3/h金屬最大去除率：HAPL處理廢酸溫度：HAPL60-65*C，CAPL50-60*C；處理廢酸的液體含量：HAPLx 1g/L酸凈化單元數(shù)量：HAPL 2套SAR模塊，每套8臺(tái)樹脂1套SAR模塊，共5臺(tái)樹脂床。

焊接電流與電極間電壓波形完全同相位，表明電極間電壓波形沒(méi)有相移，波形無(wú)失真。所測(cè)得的電流信號(hào)是經(jīng)過(guò)電流表積分后得到的電壓信號(hào)，因此，中的mV及kA關(guān)系進(jìn)行換算，即可得到瞬時(shí)的焊接電流值，然后可按下式計(jì)算每一瞬間的動(dòng)態(tài)電阻值！，即：頻率為了準(zhǔn)確測(cè)量6個(gè)焊點(diǎn)的熔核直徑，將試件從貼合面剖開，制作金相磨片，在金相顯微鏡下量取熔核最大及最小直徑，然后取平均值作為最終熔核直徑％核。量得的6個(gè)焊點(diǎn)的熔核直徑見(jiàn)表4，貼合面處的熔核形貌如所示。

頻譜分析時(shí)，采用漢寧窗函數(shù)對(duì)信號(hào)進(jìn)行加權(quán)，所獲得的6個(gè)焊點(diǎn)的動(dòng)態(tài)電阻曲線幅頻圖如所示。

由可見(jiàn)，動(dòng)態(tài)電阻的幅頻圖在0Hz和3.1Hz處有最大的幅值，即點(diǎn)焊過(guò)程中動(dòng)態(tài)電阻分量集中在低頻段。典型的指數(shù)型曲線經(jīng)過(guò)傅里葉變換后，其幅頻值隨著頻率的增大而根據(jù)表3及表4的數(shù)據(jù)，可作出動(dòng)態(tài)電阻曲線的幅頻值與％核的關(guān)系曲線，見(jiàn)。

300I2.據(jù)此可初步認(rèn)為不鎊鋼動(dòng)態(tài)電阻曲線近似為指數(shù)曲線。該幅值與焊點(diǎn)熔核直徑成正比，3.1Hz處的幅頻值與熔核直徑◎6個(gè)焊點(diǎn)的處的幅頻值見(jiàn)表3PlecteoniePublishingH同樣成正1比，但處的。幅頻檀隨熔核直徑變化的曲線斜率焊接過(guò)程數(shù)值模擬熱源模式的比較陳家權(quán)，肖順湖，吳剛，楊新彥（廣西大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，廣西南寧530004）雙橢球分布函數(shù)、生死單元方法。針對(duì)具體算例，采用3種不同的熱源加載模式進(jìn)行三維焊接溫度場(chǎng)的數(shù)值計(jì)算，并比較不同方法計(jì)算焊接溫度場(chǎng)結(jié)果的差異。結(jié)果表明，生死單元方法是一種簡(jiǎn)單的熱源加載模式，其計(jì)算效率優(yōu)于其他2種加載方法。

在焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝分析中，一般是通過(guò)大量焊接工藝試驗(yàn)來(lái)評(píng)定工藝因素的變化對(duì)焊接殘余應(yīng)力和變形乃至使用壽命的影響。近年來(lái)，隨著數(shù)值計(jì)算理論和有限元方法的發(fā)展以及計(jì)算機(jī)的普及和性能的提高，焊接過(guò)程的數(shù)值模擬得以實(shí)現(xiàn)。通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算、動(dòng)態(tài)仿真焊接過(guò)程，預(yù)測(cè)不同焊接工藝條件下的殘余應(yīng)力和變形，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接工藝的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

焊接熱源模型是實(shí)現(xiàn)焊接過(guò)程數(shù)值模擬的基本條件。焊接熱源具有電弧局部集中、瞬時(shí)和快速移動(dòng)的特點(diǎn)，易形成在時(shí)間和空間域內(nèi)梯度都很大的不均勻溫度場(chǎng)，這種不均勻溫度場(chǎng)會(huì)導(dǎo)致在焊接過(guò)程中和焊后出現(xiàn)較大的焊接應(yīng)力和變形。因此，在數(shù)值模擬計(jì)算焊接過(guò)程的溫度場(chǎng)時(shí)，熱源模型的研究至關(guān)重要，它關(guān)系到焊接溫度場(chǎng)和應(yīng)力變形的計(jì)算精度，特別是在靠近熱源的地方影響更大。對(duì)此，人們提出了一系列的熱源計(jì)算模式，其中應(yīng)用較廣的是高斯分布熱源模型、雙橢球熱源模型和基于生死單元的焊接熱源加載模型。

進(jìn)行溫度場(chǎng)的有限元計(jì)算，并時(shí)3種熱源模型的計(jì)算結(jié)果作進(jìn)一步比較，確定符合焊接過(guò)1焊接熱源基本模型1.1高斯熱源模型Eagai和Tgb%：1；將焊接加熱斑點(diǎn)上熱流密度的分布近似地用高斯數(shù)學(xué)模型來(lái)描述，即焊接熱源的熱流密度可表示為如下高斯分布函數(shù)：有效加熱半徑，mm；"為熱源某點(diǎn)至電弧加熱斑點(diǎn)中心的距離，mm；Q為熱源瞬時(shí)給焊件的熱能，W；為焊接熱效率；U為電弧電壓，V；I為焊接電流，A. 1.2雙橢球型熱源模型由于高斯分布函數(shù)沒(méi)有考慮電弧的穿透作用，為了克服這個(gè)缺點(diǎn)，AGoldak提出了雙橢球形熱源模型。這種模型將焊接熔池的前半部分作為一個(gè)1/4橢球，后半部分作為另一個(gè)1/4橢球。設(shè)前半部分橢球能量分?jǐn)?shù)為/1，后半部分橢球能量前半部分橢球內(nèi)熱源分布函數(shù)：基金項(xiàng)目：廣西自然科學(xué)基金項(xiàng)目（桂科自013505）P應(yīng)懷樵'波形和頻譜|析機(jī)數(shù)據(jù)處理<北北京：中（國(guó)鐵道出11質(zhì)量檢測(cè)方面的研究reserved-較小，即0 Hz處的幅頻值隨熔核尺寸的變化最為敏感。