為了防止在焊縫金屬表面生成氧化層，研制的金屬芯焊絲通過對配方的精細調(diào)整，加人了一定量的特種活性劑，其主要成分為氧化物和脫氧劑。該活性劑一方面能與液態(tài)熔渣中的氧優(yōu)先結(jié)合以抑制其它元素（如鉻）的氧化作用，防止焊縫表面形成氧化膜，避免培渣在焊縫表面產(chǎn)生外延共生的礦物體所形成的尖晶石結(jié)構(gòu)；另一方面還可增加渣的松脆程度，從而可改善脫渣性能。此外，該活性劑在高溫時可發(fā)生晶型轉(zhuǎn)換，即在焊接冷卻過程中，從正方晶系晶體轉(zhuǎn)變?yōu)榱庑蜗稻w，產(chǎn)生相變過程，原子重新排序，并伴有體積的變化，從而產(chǎn)生了相變應力，與溶渣結(jié)晶過程中產(chǎn)生的內(nèi)應力相疊加，促使熔渣產(chǎn)生橫向裂紋，成塊脫落，見圖lb.觀結(jié)構(gòu)為多孔狀，氣孔數(shù)量多，尺寸大，結(jié)構(gòu)較為疏松，因而培渣內(nèi)部的結(jié)合力比熔渣與焊縫金屬界面間的結(jié)合力小，在載荷的作用下，往往是揸殼內(nèi)部率先碎裂，一層薄渲與金屬界面之間牢牢粘結(jié)在一起，形成所謂的“黑皮”現(xiàn)象。GDMA308焊絲熔渣內(nèi)部氣孔數(shù)量少，尺寸小，其宏觀結(jié)構(gòu)則較為致密，且在熔渣內(nèi)部產(chǎn)生橫向裂紋，焊后造成熔渣分段整體脫落，脫渣性得到改善。從微觀上看，H0Cr21Nil0焊絲熔渣中棒束狀組織、枝狀體組織尺寸較大，冷卻時收縮引起的應力較大，對脫渣有利；GDMA308焊絲熔渣中細棒狀組織交錯密集，體積小，方向性較強，熔渣凝固結(jié)晶時，也容易引起較大的整體收縮應力，促使熔渣整體脫落，提篼了焊縫的脫渣性。

  焊接工藝參數(shù)對焊縫成形系數(shù)的影響焊接奧氏體不銹鋼時，不能使用過大的熱輸人，一般所需的熱輸人比低碳鋼低20%30%.過篼的焊接熱輸人會造成焊縫開裂，抗蝕性能變差，變形嚴重和接頭力學性能改變，因此，適宜采用小規(guī)范參數(shù)和較快的速度進行不銹鋼的焊接。由表1和可見，H0Cr21Nil0焊絲的熔寬較寬，熔深較淺，而GDMA308焊絲熔寬較窄，熔深較深，后者的成形系數(shù)略小于前者，焊縫深而窄，可保證焊縫的充分焊透，還可使母材兩側(cè)的無效加熱區(qū)和焊縫熱影響區(qū)減小。這與GDMA308為金屬芯焊絲有關(guān)，在焊接電流相同的條件下，其電流密度比實芯焊絲的大，因而焊絲電弧能量分布梯度大，電弧軸線附近的能量密度篼，電弧力大，焊縫呈深而窄的形狀，也就是說，實際焊接時，GDMA308焊絲可用比實芯焊絲更小焊接電流的影響較大，這是因為金屬芯焊絲外圍包覆鋼皮，導電面積小，焊接電流變化時，通過的電流密度變化比實芯焊絲的明顯。

田3H0O21Nil0焊絲和GDMA308絲焊接接頭宏現(xiàn)形tt田2H0Cr21Nil0和GDMA308象絲熵澶微觀形tt的焊接電流或更快的焊接速度。此外，由也可見，隨著焊接電流的增加，GDMA308焊絲焊縫的熔深變化要比H0Cr21Nil0稍大，說明金屬芯焊絲受50 4結(jié)論（1）所研制的GDMA308金屬芯焊絲的力學性能符合GB/T17853*要求，抗晶間腐蝕性能周海，等：40Cr鋼表面低溫氣體碳、氮、氧多元共滲層的摩擦學性能用的增強和減弱，摩擦因數(shù)有升有降，在11min左右趨于穩(wěn)定（約為。

703），約為經(jīng)過多元共滲處理試樣摩擦因數(shù)的2倍。由b清楚可見，原始試樣磨損機理表現(xiàn)為較嚴重的撕裂和塊狀髹片脫落，同時出現(xiàn)嚴重的犁溝和粘著，并出現(xiàn)點蝕剝落，可以歸結(jié)為嚴重的粘著磨損和疲勞磨損。與經(jīng)過處理試樣相比，犁溝多而深，不規(guī)則的碎片和髹片很多，說明經(jīng)過多元共參處理后試樣的耐磨性能顯著提篼。

結(jié)論利用低溫氣體多元共滲技術(shù)在40Cr鋼表面可形成均勻的由疏松層、白亮層和過渡層組成的滲層。共滲工藝為620‘CX4h，共滲時間短，溫度低，滲層厚度約為340Mm.加熱溫度一定時，滲層厚度隨保溫時間的延長而增大。